La planificación hidrológica aparece por primera vez en la legislación española tras la modificación de la ley de aguas en 1999.
La directiva marco del agua prevé dos instrumentos de planificación hidrológica: los planes hidrológicos de cuenca y el plan hidrológico nacional.
El plan hidrológico nacional fue aprobado durante el gobierno del presidente Aznar y derogado complentamente al acceder al gobierno el presidente Zapatero.
Actualmente estamos en el segundo ciclo de la planificación hidrológica prevista por la Directiva Marco del agua.
Paliar los efectos de las sequías e inundaciones ya no es un objetivo de la planificación hidrológica, desde la trasposición de la directiva marco del agua.
Según la INSTRUCCIÓN 2008 de planificiación hidrológico se considerará satisfecha la demanda urbana cuando: a) El déficit en un mes no sea superior al 10 por 100 de la correspondiente demanda mensual. B) En diez años consecutivos, la suma de déficit no será superior al 8 por 100 de la demanda anual.
La Directiva Marco del Agua tiene un rango legal superior a la actual ley de aguas española.
Los planes hidrológicos de cuenca comprenderán obligatoriamente: (…) f) Un resumen del análisis económico del uso de agua, incluyendo una descripción de las situaciones y motivos que puedan permitir excepciones en la aplicación del principio de RECUPERACIÓN DE COSTES.
La tarifa de utilización del agua es la que deben pagar los usuarios de las obras de regulación
El índice de precipitación estandarizado “SPI” se utiliza para caracterizar las sequías.
Según el Plan Especial de Sequía de la CHG 2007, los umbrales de sequía tienen en cuenta el volumen disponible, la demanda prevista y las aportaciones esperadas para un cierto periodo de retorno.
La creciente variabilidad climática agrava los posibles escenarios de futuro, incrementando la intensidad y frecuencia de ciclos de sequía, lo que nos obliga a restringir más aún los márgenes operativos de disponibilidad de caudales.
El ahorro generado por lo procesos de regeneración y reutilización de caudales y por la modernización de redes urbanas y sistemas de riego, debe traducirse en aumento de la supuerficie regable.
Sólo las sequías de origen natural y carácter excepcional por duración e intensidad que, por tanto, no han podido preverse razonablemente justifican que se produzca un deterioro temporal del estado de las masas de agua.
El borrador del plan especial de sequía 2017 de CHG contiene directrices necesarias para gestionar la escasez estructural ocasionada por sequías prolongadas.
Si en un río, en un instante t, tenemos un valor de Ꚍ = 0.047 Pa, o menor, podemos afirmar que no hay movimiento de sedimento, según el modelo de Meyer-Peter y Müller
La capacidad de transporte de un río puede estimarse de manera aproximada a partir de la velocidad de sedimentación.
La erodibilidad, o susceptibilidad del suelo de ser erosionado, se relaciona generalmente con la capacidad o resistencia del suelo a la erosión por flujo concentrado
El factor de erosividad de la Ecuación Universal de Pérdida de Suelo Modificada (MUSLE) tiene en cuenta el contenido de materia orgánica del suelo, además de otros parámetros edáficos
El coeficiente de aporte, o sediment delivery ratio se define como el cociente entre la erosión total medida, en una presa, por ejemplo, y la erosión estimada a partir de la USLE.
El modelo de transporte de Yang (1973), es un modelo de carga de fondo, especialmente recomendado para granulometrías cercanas a la fracción arena
Si un río presenta un valor del índice adimensional u^*/w_s > 0.2 podemos decir que hay movimiento
El modelo de Brownlie (1981) es un modelo de carga total (sedimento suspendido + sedimento por carga de fondo) que se basa en la estimación de una velocidad crítica.
El coeficiente de aporte, (sediment delivery ratio) aumenta proporcionalmente con el área de la cuenca.
Los procesos de avance en cabecera de cárcava son procesos generalmente asociados a las zonas de ladera de cuenca.
El método de pérdidas del Servicio de Conservación de Suelos de EE.UU (SCS) es un método del tipo agregado.
El fundamento del método de pérdidas del SCS está en considerar un volumen de abstracción inicial y luego una intensidad de pérdidas constante.
El método del Hidrograma Unitario puede ser aplicado en cuencas con grandes almacenamientos (embalses).
La duración del impulso unitario que genera el Hidrograma Unitario debe tener una duración máxima de una quinta parte del tiempo de concentración de la cuenca donde se pretende usar (0.2 Tc).
El método de Muskingum tiene como parámetros el tiempo de viaje de la onda de avenida a través del tramo y factor de ponderación.
Para que el método de Muskingum sea estable debe cumplirse que ∆t/K sea aproximadamente 5
Para compatibilizar los incrementos de tiempo de cálculo del HU y del método de Muskingum, se hace necesario considerar tramos de propagación más largos.
Para calcular el Q máximo por el método racional en una cuenca dividida en subcuencas, debe usarse la intensidad de lluvia correspondiente al tiempo de concentración de la subcuenca más grande de todas.
El método de propagación en embalses considera como hipótesis la lámina libre de embalse horizontal.
El cálculo de la cota de la lámina libre en un cauce o canal abierto sólo se usa en balance de energía y nunca la conservación de cantidad de movimiento
Cuando el flujo a lámina libre es subcrítico, el cálculo se realiza desde aguas abajo, hacia aguas arriba
En el cálculo de la lámina libre en un cauce o canal abierto, la condición de contorno de aguas arriba de calado normal es la más desfavorable independientemente de la pendiente del tramo de cauce estudiado.
Un coeficiente de Manning más alto implica mayor velocidad del agua en el cauce
Cuando consideramos flujo unidimensional NO es posible tener en cuenta el efecto de la fuerza centrífuga en las curvas.
Todos los datos necesarios para el cálculo de la cota de la lámina libre son: geometría del cauce y caudal.
Paliar los efectos de las sequías e inundaciones es un objetivo de la directiva marco del agua
El reglamento de la Planificación Hidrológica tiene un rango legal superior a la ley de aguas española
El canon de regulación lo deben pagar los usuarios de los embalses construidos por el Estado
El índice de precipitación estandarizado “SII” se utiliza para caracterizar las
El modelo de Einstein y Brown (1942) es un modelo de carga de fondo que tiene en cuenta la velocidad de sedimentación
El Inventario Nacional de Erosión del Suelo (INES) es un documento que contiene información cartográfica sobre diferentes procesos erosivos, entre los que se incluyen la erosión eólica y la estimación de cárcavas
El factor de erosividad de la Ecuación Universal de Perdida del Suelo Modificada (MUSLE) tiene en cuenta el contenido de materia orgánica del suelo, además de otros parámetros edáficos
El coeficiente de aporte, o sediment delivery ratio, define de alguna manera la efectividad de la cuenca en conducir el sedimento hacia su salida
El Modelo de transporte de Yang (1973) es un modelo de carga total, especialmente recomendado para granulometrías cercanas a la fracción arena
El modelo de Brownlie (1981) es un modelo de carga total que se basa en la estimación de una velocidad crítica
El factor LS de la Ecuación Universal de Pérdida de Suelo (USLE) tiene en cuenta la intensidad de la lluvia
La ecuación de Rubey, que permite estimar la velocidad de sedimentación está limitada a diámetros menores a la fracción arena (d<2mm)
El modelo de Bagnold (1966) tiene en cuenta la eficacia del transporte fluvial a partir de un factor eb
La Ecuación Universal de Pérdida de Suelo Modificada (MUSLE), permite calcular la aportación de sedimento de una cuenca a escala de evento. Para ello, considera el valor máximo de precipitación y el volumen total de escorrentía
El parámetro C de la Ecuación Universal de Pérdida de Suelo (USLE) representa las prácticas de cultivo
La velocidad de corte del flujo, importante para estimar el modo de transporte fluvial, depende de la pendiente, de la gravedad y del radio hidráulico
El modelo propuesto por Meyer-Peter y Müller (1948) es un modelo de carga de fondo basado en un valor de esfuerzo cortante crítico como umbral de inicio del movimiento.
